2内壁涂层对水力摩阻系数的影响
因此，当管道内壁绝对粗糙度增加时，水力摩阻系数会相应增加，而采用了内涂层后，会显著降低管道内壁绝对粗糙度，并*终降低水力摩阻系数，*终改善介质流动性能，提高输送效率，增大管输量。
3内壁涂层对管输能力的影响
输气管道计算的基本公式（高程差小于200 m时的输气公式）为Q = C（p 2 1 - p 2） D 5 Z TL（ 3）式中： Q为天然气在标况下的体积流量， m 3 /s； p 1， p 2分别为计算管段起点和终点压力， MPa； D为管道内径，m； T为管道中天然气平均温度， K； C为常数； L为管道起终点的距离； Z为天然气压缩系数。
在其他条件相同的情况下，可得出输量Q与水力摩阻系数的关系。将Colebrook公式代入式（ 3），得Q 0 Q = 0 0 5（ 4）式中：带0角标的表示有内涂层的情况；没有角标的表示没有内涂层的情况。
将其他的摩阻系数计算公式，如Panhandle公式（ = 1 11 81Re 0 146 1）代入式（ 3），可得：Q 0 Q = 0 0 539 4（ 5）将苏联天然气公式（ = 1 68 03Re 0 039 2）代入式（ 3），可得：Q 0 Q = 0 0 51（ 6）可以看出，无论用何种公式，都可得出0 Q.根据一些文献报道，对于敷设前粗糙度为45 m的管道，当粗糙度减少90% ，摩阻系数降低33%，而输量可提高24%.
4内壁涂层对增压站站间距的影响
在输量、工作压力以及其他因素不变的情况下，由式（ 3）可得：L 0 L a = 0（7）式中L a为管道沿线中，其中一个增压站与下一个增压站之间的距离同样，因为0 L 0。随着内涂层的运用，使用距离的增加，增压站的站间距也相应增加，这样可以减少增压站的数量。据国外资料介绍，在输气管道使用内涂层后，其增压站的数量可以减少1 /5.
5内壁涂层对压缩机功率消耗的影响
输气管道输气成本的重要部分就是压缩机的动力消耗，动力消耗是以压缩机的功率来计算的。一般选用的都是离心式压缩机，在站压较高，而输量较小时，宜用往复式压缩机。现以使用离心式压缩机为例，说明内涂覆盖层对压缩机功率的影响。
当输气管道压气机站采用离心机时，压缩机功率可以按式（ 8）计算：N = 4 008 10 - 6 m m - 1 T B Z B 1 q v m - 1 m - 1 （8）式中： N为压缩机功率， kW； m为多变指数（m = 1 2 1 3）； T B为压缩机吸入口温度， K； Z B为压缩机吸入口处压缩系数；为压缩机效率；为压缩机压比，= 1 4 1 6.
由流量公式（ 3）可以得到高程差小于200 m的情况下，管道压力与摩阻系数的关系式：p 2 1 - （p 2）2 0 p 2 1 - p 2 = 0（9）将式（9）左边分子分母同时除以p 2 1得：1- 1 2 0 1- 1 2 = 0（10）将式（10）整理可以得到关于具有内涂覆盖层的压缩比式子：0 = 2（ - 0） + 0（11）因此，可以得到，对于高程差小于200 m的平原地带，有无内涂覆盖层的压缩机功率之比为N 0 N = m - 1 m 0 m - 1 m = m - 1 m 2（ - 0） + 0 m - 1 2m - 1 m - 1 m - 1（12）同理，地形起伏的输气量公式为Q = 1 051 D 5 Z TL 1+ 2L n i= 1（h i + h i- 1）L i 0 5（ 13）= 2g ZR T式中： L为输气管道计算段长度； R为空气的气体常数，在标况下， R = 287 1 m 2 /（ s 2 K）； h为输气管道计算段终点对起点的标高差， m； n为输气管道沿线计算的分段数； h i为各计算分段的终点标高， m； h i- 1为各计算分段的起点标高， m； L i为各计算分段的长度， m； i表示地形起伏的高程分别为h 1， h 2， h 3， i= 1， 2， .
同理，根据式（13）得到地形起伏时有无内涂覆盖层的压缩机功率之比为N 0 N = m - 1 m 0 - 1 m - 1 m - 1 = m - 1 m C 2（ - 0） + C 0 m - 1 2m - 1 m - 1 m - 1（ 14）C= 1+ h由式（ 12）和式（ 14）可看出，在使用内涂层后，压缩机的输气功率将降低。
6结束语
天然气管道内壁敷设内涂层后，可以有效地改善和提高天然气在管道中的流动特性；可以减少管道沿线压缩机站的数量；可以降低输送的动力成本和泵输成本；在一定程度上可以提高管输量；可以延长清管周期；可以降低输送动力消耗和泵输成本。
因此，管道内涂层技术具有良好的经济效益，在国外天然气管道已经普遍采用此技术，并且取得较好效益。国内也应该尽快掌握和发展天然气管道的内涂层技术，这将有利于天然气管道事业的发展。
