送液化石油气的。
如果把屏蔽泵结构按图4改变，即用以润滑轴承和冷却电机的那部分液体由叶轮高压区经润滑轴承和冷却电机后不返回进口③而直接回到液化气贮罐的汽相区，那么即使有少量汽化所产生的汽泡也被带到贮罐的汽相区，即可避免上述现象的发生。
5性能试验和现场运行按上述分析设计，做成1台样机，参数为：Q样机经过清水汽蚀性能试验，结果NPSH 0.5m，虽然比原先的预想性能1.0m降低了50 ，似乎仍然不能满足设计要求，但因NPSH测定值为室温和清水条件下试验测得的，试验和现场表明泵在实际输送烃类介质时， NPSH R介质R水R，也就是说，在实际输送液化石油气时， NPSH R介质远低于0.5m ，由于试验条件的限制，故没有确切的数据。只能通过试运行验证。
事实上，在现场实际试运行时，罐中的*低液面至泵的中心高度仅为0.7m（罐中液化石油气几乎没有残余），即原NPSH尚有安全余量，完全满足设计要求。该泵交付使用后，运行正常。此后我们又为该公司和其它公司提供了相同的泵。
6结束语（1）由于液化石油气汽化压力随温度变化非常显著，液化石油气是屏蔽泵输送液体中*难处理的一种，如安装在汽车罐车上，泵的汽蚀余量更是关键。
（2）本文解决液化石油气输送时的汽蚀余量问题，虽然是按清水输送时的NPSH进行的，但充分考虑了液化石油气输送时的NPSH的特点，及进口管路水力损失情况，尽管没有确切的数据，但实践表明，在解决NPSH这一对矛盾上取得了预期的结果。
市金山卫石化地区经一路91号上海日机装屏蔽泵有限公司。
烧焦用空压机的故障消除广州石化乙烯厂古通生间的焊缝振裂故障的原因，介绍了故障处理方法。
1故障简介某乙烯厂空压站一台烧焦用空压机（位号C 1402）是国产2D12 88/11型二列对称平衡活塞式压缩机，一级气缸为双作用，二、三级气缸为级差式，由电机驱动。性能参数 ，传动系统及气缸布置如图1所示。
1997年7月至11月开工期间（机组实际运行为1个月），新安装的烧焦用空压机的三段入口管系发生强烈振动，造成三级入口缓冲罐进出口法兰加强筋板与罐体之间的焊缝三次振裂，严重影响装置的安全、平稳运行。1999年4月，在装置停工500多天后进行复产大修，为了消除该机组故障，对空压机进行了解体检修及三段入口管线的部分改造。
性能参数级数温度（℃）吸入排出吸入排出转速行程功率常压常温2故障原因分析从解体检查情况看，机组的一、二、三级气缸及活塞都严重拉毛，一级气缸在顶部磨损面积达2，气缸磨损面积达200cm二、三级气缸及活塞下半圆周上有深度为1mm的纵向拉痕一、二级活塞杆摆动度严重超标。一、二级活塞杆在填料处（顶部）严重磨损，镀层已磨掉且锈蚀严重活塞环、活塞支承环磨损严重联轴节端主轴瓦下瓦有气孔曲轴箱水平度、一、二级十字头滑道水平度以及一、二、三级气缸水平度都严重超标。具体测量数据～5.同时在三级入口缓冲罐进口法兰加强筋板与罐体之间的焊缝又发现裂纹。
机组水平度气缸水平度曲轴箱水平度十字头水平度一级二级三级东边西边一级二级允许值检修前检修后超量程轴瓦间隙主轴瓦一级二级东边西边大头瓦小头瓦大头瓦小头瓦检修前检修后允许值从上述检修情况看，由于该机组在**次安装时水平度严重超差，造成气缸与活塞拉毛、活塞杆与填料函之间磨损，并使机组产生振动又由于机组的三段入口管线中有8个90°直角弯头，且管道的支撑是刚性很差的细铁管，管卡与管道之间未加减振垫，在这种情况下，当管道中压力和速度出现波动时，气流脉动极容易造成这段管系产生振动。
活塞杆摆动度一级二级水平垂直允许值水平垂直允许值检修前检修后检修对中数据径向轴向允许值检修前检修后如图2所示，一段等截面弯头，如果管内的气流是稳定的，则弯头两端的作用力均为F =P为管子内径），此两力的合力R由几何关系求得：如果管内气流是脉动的，压力脉动的不均匀度为δ，则压力脉动幅度值为：气流脉动对弯头发生冲击作用，冲击力的幅值为：对本机组压力不均匀度取δ=4 ，管子内径=0.57MPa ，则由上面各式求得气流冲击力：每个90°直角弯头具有1581N力作用于管道弯头处，该机组从二段出口到三段入口这一管系中共有8个90°直角弯头，所以气流对管道的冲击力也会引起管道振动。
由上述分析可知，造成机组三段管系发生强烈振动，而引起焊缝多次振裂的主要原因是机组水平度超差，同时管道中弯头太多、管道支撑刚性不足，管卡设计不合理。
3故障消除方法针对机组安装存在水平度超差的问题，把机组的二次灌浆打掉，松动机组的全部地脚螺栓，加减垫铁，按要求重新找平机身，找平后点焊垫铁，进行二次灌浆。机身找平后，再对三个气缸分别找平，在三段气缸找平过程中，由于水平度严重超差，为此，在气缸的结合面上进行了加垫调整，使水平度符合要求。机身重新找平后，一、二、三段出口缓冲罐入口法兰与气缸出口法兰产生严重错位，对一、二、三段出口缓冲罐的支承全部松动，对准法兰后重新固定，以消除管道应力。*后按要求对机组进行对中。
对拉毛的气缸和活塞，由于无备件，该次检修时未更换，只是对它们进行打磨处理对磨损的活塞杆进行电镀修复对损坏的易损件进行更换对经检查无法研磨的气阀进行更换，可研磨的进行研磨。
为减小气流脉动对管道的冲击力，对管道弯头及走向进行适当改造，同时对管卡和管道支撑重新调整。
4改造效果及使用情况1999年8月16日，机组进行检修后试车，整个试车由空负荷到满负荷依次进行，在试车时机组运行正常，振动小（见表6）。机组的机械性能除因一、二段气缸磨损较严重而无配件更换，造成出口压力略小和出口温度偏高外，其余正常。
机组检修后振动数据时间一级气缸缸头三级气缸缸头三级入口缓冲罐入口法兰允许值备注未装气阀一级气阀装上二级气阀装上三级气阀装上负荷试车正常运行机组自1999年9月正式运行以来，振动值一直都在允许值250μm以下，非常平稳，三段入口缓冲罐未再出现裂纹。
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