4改造效果风机采用化学方法减小叶轮进口与进气口之间的间隙后，对风机进行了试验测试，试验表明风机的风量和压力均有增加，效率由60.7，提高到72.76 ，改造前后的风机性能列于表1.
间隙δ填充AB胶前后的风机性能改造前改造后风量（m风压（N/m风机电功率（kW）效率（）一年运行时间（h）年节电量（kW？h）5结语风机叶轮进口与进气口之间的间隙，不但影响风机的风量、风压，而且影响风机的效率。有关通风机标准规定，该间隙δ一般取（0.005～0.010）D ，若能采用先进的工艺，间隙可达3‰以下。但是风机安装时，叶轮与机壳分开运送到现场，间隙的调整总是要受人为因素影响此外风机使用一段时间后轴承和轴之间产生磨损，引起串动，也会增大间隙，这点是难以避免的。
采用化学方法，即在间隙中均匀地抹上一层JZ―AB胶，可以有效地减小间隙。我们将此方法推广使用到其它高压离心风机上，都取得了明显的经济效益。
实践证明，这是一种简单易行的风机节能改造方法，它可以明显降低风机内泄漏损失，提高风机效率。
衡阳市中南工学院建筑工程系暖通教研室型无油空压机活塞部件的改进山东省潍坊生建集团于克营杨虎林光耀1引言LW―10/8型无油空压机是目前广泛使用的一种无油压缩机，该机为L型两列二级双缸复动水冷无油润滑活塞式结构。自80年代投入运行以来，陆续发现该机的易损件寿命较短，特别是二级填充聚四氟乙烯活塞环和支承环平均使用寿命小于1000h ，远远低于JB/T53054―92《一般用往复活塞空气压缩机产品质量分等》的要求（合格品2000h 一等品4000h 优等品6000h）及用户使用要求，给正常生产带来极大的麻烦。为提高其可靠性，延长易损件寿命，积累填充聚四氟乙烯活塞环和支承环设计制造应用经验，我们对二级活塞环、支承环和活塞体等零件的结构尺寸重新进行了设计计算，并于1995年12月完成了改进。改进后，压缩机运行至今，效果良好。
2设计计算及结构改进2.1活塞环的设计计算活塞环及活塞环槽结构尺寸如图1所示。
2.1.1活塞环数Z确定活塞环数主要考虑气体压力差，其次考虑其结构、材质和使用情况等因素。一般按下式取值：式中ΔP―――活塞两端*大压差，MPa并按下式校核：式中P―――作用在活塞环上的压力，MPa V―――活塞平均速度，m/s 2.1.2切口型式原活塞环为45°斜切口（如图2a），随着磨损量的增加，泄漏量越来越大，使排气量减少。现采用搭接口形式（如图2b），使其工作时互相搭接，气体不能直接地通过切口而需经二次折流，从而大大减小泄漏量。同时，加大搭接长度，使其磨损量达到*大允许值后仍能搭接。为了增加搭接口处的强度，防止其变形折断，故将活塞环轴向高度值取得较大。
2.1.3径向厚度t活塞环径向厚度应根据材质、弹力、温度、结构等因素综合考虑，一般取：式中D―――气缸内径，mm 2.1.4轴向高度h活塞环轴向高度对密封性能的影响不大，但增加轴向高度，有利于增大环的强度，减小环的冷流性，增加环的弹力，易于克服其端面和活塞环槽间的摩擦，同时考虑到活塞环采用搭接口形式，应取较大值，一般取h =t.
2.1.5开口间隙S活塞环开口间隙越小，密封性能越好，但太小会因活塞环受热膨胀产生强制摩擦而加速环的磨损甚至损坏，严重时发生胀死现象。间隙太大，则泄漏量大。一般取：式中D―――活塞环外径，mm a―――活塞环材质的线膨胀系数，1/℃―――活塞环工作时的温度，℃―――检验尺寸S时的活塞环温度，℃2.1.6槽宽间隙δ活塞环槽宽间隙过大，工作时活塞环和活塞环槽将造成冲击，发生变形或损坏，同时增大噪声若该间隙过小，活塞环会因受热膨胀而胀死在环槽内，不能径向运动，失去密封作用。一般按下式确定：2.2支承环的设计计算支承环的作用是承受活塞部件的重量，改善活塞直线运动的同轴度，防止活塞与缸体直接接触，减小气缸磨损。支承环及环槽结构尺寸如图3所示。
2.2.1轴向高度H支承环轴向高度取决于活塞支承表面上的许用比压。
式中G―――活塞质量与活塞杆一半质量的和，kg b―――承压表面的投影宽度（如图4），mm [ k]―――承压表面的许用比压， k≤0.003～2.2.2径向厚度B支承环径向厚度取决于允许的径向磨损量，同时也与其结构、温度、刚性、材质等有关。支承环径向厚度推荐值如表1所示。
2.2.3轴向间隙y支承环轴向间隙的计算依据与活塞环槽宽间隙δ相同，由式（5）计算。
缸直径（mm）开口型整体型2.2.4径向间隙ζ径向间隙过小会使支承环工作时受热膨胀，加剧磨损，增加功耗，严重时胀死在气缸内，过大则导向效果差。
式中α′―――活塞材质的线膨胀系数，1/℃d―――活塞上支承环槽底面直径，mm取值时还应考虑材质及活塞体、支承环、气缸加工尺寸、活塞部件装配情况等。
2.3活塞部件的改进针对LW―10/8型无油空压机二级活塞部件寿命短的问题，我们按上述设计计算方法对活塞环支承环进行了重新设计和计算，并作了相应的改进。改进前、后的活塞环、支承环的相关参数见表2.改进前、后的二级活塞部件结构见图5.
部件参数改进前改进后计算值实取值计算值实取值活塞环支承环活塞环、支承环等零件，无需改动气缸、缸座、缸盖和活塞杆等零部件，因而，实施工作量小，周期短，费用低。
3改进效果LW―10/8型无油空压机经过上述改进后投入运行，二级活塞环、支承环寿命连续运行达8000h以上，达到JB/T53054―92《一般用往复活塞空气压缩机产品质量分等》规定的优等品水平，同时大大降低了运行费用，延长了维修周期，减轻了维修量，给正常生产提供了极大的方便。实践证明，这是一种简单易行、效果显著的改进方法。
主要从事压缩机的设计和研究工作，多次获部级、厅局级科技进步奖， 1997年获全省优秀科技工作者称号。通讯地址：261011山东潍坊市健康西路207号山东省潍坊生建集团科研所。
多的电能。
（2）当自动抽气系统操作运行时，必须严格控制引射液的流量V 1.如果引射液流量过小则起不到自动抽气的作用，相反，如果引射液流量过大，则会使喷嘴出口处液体压力低于其对应状态下的饱和水蒸气分压，从而产生汽蚀现象，降低抽气性能，甚至完全不能抽气。
（3）在装配时，必须严格保证喷嘴距Z的大小，过大和过小的喷嘴距都不能起到抽气的作用，所以*好能通过实验来准确确定喷嘴距Z的大小。
（4）在制作加工时，应该严格保证d和D轴线的同轴度。
黄坤荣401湖南省衡阳市中南工学院机械工程系
