2存在的问题
中原乙烯自1996年6月投料试车以来，裂解气压缩机的真空度一般都在50 60kPa，尤其到了夏季，环境温度比较高，二次循环水温度相应提高，降低了复水器的冷却效果，真空度只能达到45kPa，低于报警值50kPa，透平排出的蒸汽得不到很好的冷凝。真空度一旦低于20kPa，压缩机将会联锁停车。
由此可见，随着负荷增大，排汽量增大，真空度降低；随着环境温度升高，二次循环水温度增高，真空度也降低。尤其到了夏季，很难操作。曾经用消防水在复水器表面做喷淋，但效果不明显。
分析真空度低的原因，有以下两点：（ 1）复水器换热能力小，不能满足要求。
按照设计，复水器热井温度为55 ，可实际操作均大于55.由此可见，复水器换热能力小，不能满足要求。
（ 2）真空喷射泵功率小，不能满足要求。
3提高真空度的改造措施
提高真空度可通过以下两种途径：**，利用真空喷射泵把复水器中的不凝气迅速排出；增加真空喷射泵，把复水器中的不凝气体喷出，进而减小复水器的负荷。但是真空喷射泵的动力源是高压蒸汽，这样不但增加设备的费用，而且增加运行成本。
第二，利用复水器使透平排出的蒸汽迅速冷凝。
下面就夏季五炉高负荷生产时的操作数据，计算说明：透平排出的蒸汽量约为40t/ h.温度为80.复水器热井中的水温约为72.温差约为8 ，真空度为45kPa，要想提高真空度，需要降低热井中的水温，假如可降至55 ，那么温差为80- 55= 25 ，这时，要想使40t/ h、80的蒸汽变成55的水，每小时需要吸收的冷量可用下面公式计算：Q= Q 1 + Q 2（ 1）式中： Q 1 - 80的蒸汽变成80的水吸收的冷量；Q 2 - 80的水变成55的水吸收的冷量Q 1 = 40 10 3 551.2= 2. 2 10 7 kcal/ h Q 2 = 40 10 3（ 80- 55）1= 0. 1 10 7 kcal/ h Q= Q 1 + Q 2 = 2. 3 10 7 kcal/ h复水器每小时换热量可用下面公式计算：Q = A（ T W - T）（ 2）式中： Q-对流传热速率（每小时换热量） ；A-传热面积；T-流体的主体温度；T W -和流体接触一侧的壁温；-对流传热系数= 0. 725 3 2 g n 2/3 d 0 t 1/4式中：-蒸汽冷凝潜热，kJ/ kg；-水的密度， kg/ m 3；-冷凝液的导流系数， W/M -冷凝的粘度， Pa S t- t S - t W，d O -管子的外径根据公式（ 1）和（ 2）及目前操作参数可知Q 这样，可有以下三种方法：（1）更换复水器或者增加一台复水器，加大换热面积A.这样耗资巨大，不但要加换热设备，还要重新配管，接循环水，比较麻烦。
（ 2）把复水器的冷却水由二次循环水改为一次循环水，降低了冷却水的温度，加大了T W - T的值，这样也能提高真空度。但加大了一次循环水用量，减小二次循环水的用量，会造成一次循环水超负荷，二次循环水浪费，增加运行成本。
（ 3）考虑到混合式换热效果*佳。我们可在现有的基础上，从复水器下部接出一条管线，由一台泵和一台换热器在复水系统内部打循环，直接接到透平出口与复水器相连的膨胀节处，做为喷淋与透平的排汽直接混合，使蒸汽迅速冷凝，然后再进入复水器换热。既能降低复水器负荷，又能大大减小不凝气量，从而提高真空度。
这样改造有以下优点：（ 1）由于采用混合式换热，效果*佳，使真空度有明显提高。
（ 2）充分利用改扩建更换下来的换热器及其本身的循环水，不用增加设备费用。
（3）增加设备少，只需增加一台小泵和少许配管，复水器本体上留有现成的管线接口，改造很简单，运行成本增加较少。
（4）降低复水器负荷，透平排出蒸汽大部分在大膨胀节处被冷凝，使复水器中的不凝蒸汽减少，降低复水器的负荷，延长了复水器的清洗周期，减少检修费用。
（5）由于采取自身循环，不改变原来的液位控制。
综合以上四种方法，通过比较，第四种方法投入资金少，改造简单易行，且效果显著，运行成本增加较少。
